Записная книжка
Назначение времени отдыха при испытаниях грунтов сваями
Считается, что при отдыхе происходит восстановление структуры грунта нарушенной при устройстве свай, выполненных по различным технологиям. Продолжительность отдыха устанавливается ГОСТ 5686-94 «Грунты. Методы полевых испытаний сваями» п. 7.2.3 в зависимости от свойств пpоpезаемых гpунтов и гpунтов под нижним концом сваи:
Источник — 3 сут - пpи песчаных гpунтах, кpоме водонасыщенных мелких и пылеватых;
— 6 сут - пpи глинистых и pазноpодных гpунтах.
Пpи пpоpезании песчаных, а также пpосадочных гpунтов и наличии под пятой свай кpупнообломочных, плотных песчаных или глинистых гpунтов твеpдой консистенции пpодолжительность отдыха допускается сокpатить до 1 сут. Более пpодолжительный сpок устанавливают: пpи пpоpезании водонасыщенных мелких и пылеватых песков (не менее 10 сут); пpи пpоpезании глинистых гpунтов мягко- и текучепластичной консистенции (не менее 20 сут). При испытании грунтов заводскими сваями статическими и динамическими нагрузками время отдыха одинаково.
Для буронабивных свай нормативный срок отдыха установлен в 28 сут.
Кроме того, в процессе «массового» погружения, при испытании грунтов сваями заводского изготовления, погруженными ударным методом, необходимо срок отдыха отсчитывать с момента забивки последней сваи в радиусе не менее 20 м от места испытания.
Следует также учитывать опыт испытаний специализированных изыскательских организаций, например, в районе ул. Коллонтай, Бадаево, (квартал СУН) при заглублении забивных свай в динамически неустойчивые пески пылеватые плотные (е=0,5) для получения необходимой несущей способности время отдыха необходимо устанавливать свыше 3 - 6 мес.
Для буронабивных свай нормативный срок отдыха установлен в 28 сут.
Кроме того, в процессе «массового» погружения, при испытании грунтов сваями заводского изготовления, погруженными ударным методом, необходимо срок отдыха отсчитывать с момента забивки последней сваи в радиусе не менее 20 м от места испытания.
Следует также учитывать опыт испытаний специализированных изыскательских организаций, например, в районе ул. Коллонтай, Бадаево, (квартал СУН) при заглублении забивных свай в динамически неустойчивые пески пылеватые плотные (е=0,5) для получения необходимой несущей способности время отдыха необходимо устанавливать свыше 3 - 6 мес.
Назначение максимальной нагрузки при статических испытаниях свай
На основании ГОСТ 5686-94 «Грунты. Методы полевых испытаний сваями» п. 8.2.4 «нагpузка пpи испытании натуpной сваей должна быть доведена до значения, пpи котоpом общая осадка сваи составляет не менее 40 мм». Кроме того, «пpи заглублении нижних концов натуpных свай в кpупнообломочные, плотные песчаные и глинистые гpунты твеpдой консистенции нагpузка должна быть доведена до значения, пpедусмотpенного пpогpаммой испытаний, но не менее полутоpного значения несущей способности сваи (к=1,5), опpеделенной pасчетом, или pасчетного сопpотивления сваи по матеpиалу».
На практике, для грунтов Санкт-Петербурга для оценки несущей способности грунтов максимальную нагрузку при испытании свай доводят до следующих значений:
- до массового погружения к=1,5 от расчетной нагрузки на сваю;
- после массового погружения к=1,2/
В каждом случае организация, производящая работы, должна составлять программу испытаний, где указанные нагрузки согласовываются проектировщиками.
Источник На практике, для грунтов Санкт-Петербурга для оценки несущей способности грунтов максимальную нагрузку при испытании свай доводят до следующих значений:
- до массового погружения к=1,5 от расчетной нагрузки на сваю;
- после массового погружения к=1,2/
В каждом случае организация, производящая работы, должна составлять программу испытаний, где указанные нагрузки согласовываются проектировщиками.
Тип наконечника сваи
Заводские сваи могут изготавливаться как с плоским торцом («тупые», «без острия») или с конусным наконечником («острые»). В ходе многочисленных исследований ОАО «ЛенНИИПроект», ОАО «РОССТРО» - «ПКТИ» и ОАО «ВНИИГС» по оптимизации формы торца свай установлено следующее:
1) сопротивление погружения свай в глинистые грунты с плоским торцом ниже на 10 - 15% чем с конусным наконечником, что объясняется тем, что под плоским торцом формируется уплотненный грунтовый конус с углом при вершине острия идентичный углу внутреннего трения грунта (30 - 60 градусов), что облегчает погружение;
2) несущая способность, и время на погружения свай с разной формой торцов практически одинаково;
3) при нессиметричном заводском изготовлении наконечника при погружении может произойти «уход» от вертикали и поломка сваи;
4) экономия бетона за счет применения плоского торца составляет 0,015 м³, а стали 2,0 кг на одну сваю.
В этой связи можно заключить, что в любых сжимаемых грунтах рациональна форма плоского торца свай за исключением слоев крупнообломочных, техногенных, твердых глинистых и гравелистых грунтов с включением валунов и строительного мусора.
Источник 1) сопротивление погружения свай в глинистые грунты с плоским торцом ниже на 10 - 15% чем с конусным наконечником, что объясняется тем, что под плоским торцом формируется уплотненный грунтовый конус с углом при вершине острия идентичный углу внутреннего трения грунта (30 - 60 градусов), что облегчает погружение;
2) несущая способность, и время на погружения свай с разной формой торцов практически одинаково;
3) при нессиметричном заводском изготовлении наконечника при погружении может произойти «уход» от вертикали и поломка сваи;
4) экономия бетона за счет применения плоского торца составляет 0,015 м³, а стали 2,0 кг на одну сваю.
В этой связи можно заключить, что в любых сжимаемых грунтах рациональна форма плоского торца свай за исключением слоев крупнообломочных, техногенных, твердых глинистых и гравелистых грунтов с включением валунов и строительного мусора.
Устройство свай в предварительно пробуренные скважины
Для технологий погружения свай заводского изготовления лидерное (разгрузочное) бурение применяется в следующих случаях. Во-первых, для снижения динамического воздействия на существующую застройку и инженерные коммуникации, распространяющегося в грунте при забивке. Установлено, что при погружении свай молотами в лидерные скважины амплитуда смещений грунта уменьшается: для песчаных грунтов в 1,7-2,0 раза, глинистых - 2,0-2,5 при отношении площади лидера к площади сваи 0,5-0,7. При шнековом рыхлении грунта для указанных отношений площадей амплитуда смещений грунта уменьшается: для песчаных грунтов до 1,5 раз, а глинистых - в 2. Во-вторых, бурение применяется и при наличии труднопроходимых прослоек (галечник, плотные пески, твердые глинистые грунты), препятствующих погружению сваи до проектных отметок. Скважины устраивают обычно на 5 см меньше диагонали поперечного сечения погружаемой сваи (для сечений 30х30, 35х35, 40х40 см расчетный диаметр скважины будет составлять 37, 44, 52 см соответственно). Глубина скважин должна быть ниже подошвы фундамента существующего здания или достигать подошвы плотной грунтовой прослойки, но не превышать 0,9 длины сваи в грунте [2]. Следует отметить, что с экономической точки зрения, погружение свай заводского изготовления в лидерные скважины (разрыхленный грунт) глубиной свыше 10 м становится дороже по сравнению с буронабивными технологиями.
Для набивных свай предварительное бурение следует применять при работе в примыкании к существующим зданиям и сооружениям на фундаментах мелкого заложения для исключения выпора грунта и деформаций конструкций фундаментов. При устройстве свай по любой технологии вплотную к существующим зданиям недопустимо бурить лидерные скважины с «запасом», так как большой объем извлеченного грунта приводит к ослаблению грунтового массива вцелом и дополнительным осадкам фундаментов.
Источник Для набивных свай предварительное бурение следует применять при работе в примыкании к существующим зданиям и сооружениям на фундаментах мелкого заложения для исключения выпора грунта и деформаций конструкций фундаментов. При устройстве свай по любой технологии вплотную к существующим зданиям недопустимо бурить лидерные скважины с «запасом», так как большой объем извлеченного грунта приводит к ослаблению грунтового массива вцелом и дополнительным осадкам фундаментов.
Вопрос необходимости армировать буронабивную сваю на всю длину
Армирование буронабивной сваи зависит от вида нагрузок, которые она будет воспринимать во время работы. Если свая воспринимает в основном вертикальную нагрузку до 250 тонн, то армировать допускается на одну треть ее рабочей длинны. При этом надо учитывать, что армокаркас должен проходить «слабые» слои грунта. Это грунты с модулем деформации Е менее 65 кгс/см² и с показателем консистенции IL более 0,5.
Источник 
Причины отрицательных результатов статических испытаний грунтов сваями
Провал или срыв при статических испытаниях грунтов происходит когда свая дает осадку в грунте свыше 4 см и вдавливающая нагрузка не доведена до значения, указанного в программе испытаний. Рассмотрим основные причины вызывающие указанное явление:
• не выдержан нормативный срок отдыха сваи в грунте;
• непосредственно перед испытаниями в радиусе 20 м от измерительного оборудования производилась забивка свай заводского изготовления, вызвавшая раструктиривание и снижение несущей способности грунта;
• испытана дефектная свая с деформированным стволом. Для свай заводского изготовления могут произойти разрушения ствола или в зоне сварного стыка из-за заводского брака или при погружении в плотных грунтах при превышении предельного количества ударов. Для буронабивных свай встречаются дефекты в виде потери сплошности ствола или вымывания бетона при работе в слабых или в напорных водоносных грунтах;
• испытуемая свая недопогружена до несущего слоя из-за препятствий в виде локальных прослоек плотных грунтов. Кроме того из-за недостоверных инженерно-геологических изысканиях проектировщик может не верно определить положение несущего слоя, в результате чего сваи будет погружены в слабый грунт;
• при приложении нагрузки произошли деформации голов свай некачественно подготовленных к нагружению, что могло произойти при вырубке бетона голов заводских свай или некачественно забетонированных оголовков буровых свай;
• домкраты установлены на сваю, у которой в ходе погружения произошел выпор из грунта, вследствие чего под пятой образовалась полость, незаполненная грунтом, что приводит к значительным осадкам на первых ступенях нагружения до 15 см. Следует так же отметить, что выпор сваи может происходить как при бойке и вдавливании свай заводского изготовления так и при буронабивных технологиях с вдавливанием обсадных труб;
• для буронабивных технологий устройства свай под защитой обсадных труб большого диаметра при некачественной подготовке забоя под пятой остается буровой шлам, а при технологиях с задавливанием обсадных труб при несвоевременном отделении теряемого башмака под пятой сваи образовывается незаполненная грунтом полость. При испытаниях грунтов такими сваями будут получены осадки не отражающие действительную несущую способность;
• при погружении острия свай заводского изготовления в пылеватые водонасыщенные пески может происходить эффект рассасывания, когда со временем межсвайное пространство насыщается грунтовыми водами, что приводит к снижению несущей способности сваи по боковой поверхности.
• Все перечисленные дефекты, отражающиеся на достоверности испытаний грунтов сваями представлены в табл.
Источник • не выдержан нормативный срок отдыха сваи в грунте;
• непосредственно перед испытаниями в радиусе 20 м от измерительного оборудования производилась забивка свай заводского изготовления, вызвавшая раструктиривание и снижение несущей способности грунта;
• испытана дефектная свая с деформированным стволом. Для свай заводского изготовления могут произойти разрушения ствола или в зоне сварного стыка из-за заводского брака или при погружении в плотных грунтах при превышении предельного количества ударов. Для буронабивных свай встречаются дефекты в виде потери сплошности ствола или вымывания бетона при работе в слабых или в напорных водоносных грунтах;
• испытуемая свая недопогружена до несущего слоя из-за препятствий в виде локальных прослоек плотных грунтов. Кроме того из-за недостоверных инженерно-геологических изысканиях проектировщик может не верно определить положение несущего слоя, в результате чего сваи будет погружены в слабый грунт;
• при приложении нагрузки произошли деформации голов свай некачественно подготовленных к нагружению, что могло произойти при вырубке бетона голов заводских свай или некачественно забетонированных оголовков буровых свай;
• домкраты установлены на сваю, у которой в ходе погружения произошел выпор из грунта, вследствие чего под пятой образовалась полость, незаполненная грунтом, что приводит к значительным осадкам на первых ступенях нагружения до 15 см. Следует так же отметить, что выпор сваи может происходить как при бойке и вдавливании свай заводского изготовления так и при буронабивных технологиях с вдавливанием обсадных труб;
• для буронабивных технологий устройства свай под защитой обсадных труб большого диаметра при некачественной подготовке забоя под пятой остается буровой шлам, а при технологиях с задавливанием обсадных труб при несвоевременном отделении теряемого башмака под пятой сваи образовывается незаполненная грунтом полость. При испытаниях грунтов такими сваями будут получены осадки не отражающие действительную несущую способность;
• при погружении острия свай заводского изготовления в пылеватые водонасыщенные пески может происходить эффект рассасывания, когда со временем межсвайное пространство насыщается грунтовыми водами, что приводит к снижению несущей способности сваи по боковой поверхности.
• Все перечисленные дефекты, отражающиеся на достоверности испытаний грунтов сваями представлены в табл.
Требования к конструированию свайных фундаментов
СП 24.13330.2011
8.1 Свайные фундаменты в зависимости от действующих нагрузок следует проектировать в виде:
а) одиночных свай — под отдельно стоящие опоры;
б) свайных лент — под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два и более рядов;
в) свайных кустов — под колонны с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и других форм;
г) сплошного свайного поля — под тяжелые сооружения со сваями, расположенными под всем сооружением и объединенными сплошным ростверком, подошва которого размещена на грунте (бетонной подготовке); д) свайно-плитного фундамента.
8.2 В зависимости от конструкции здания применяют ленточные ростверки, ростверки стаканного типа и плитные ростверки.
8.3 Ленточные ростверки применяют, как правило, для зданий с несущими стенами. Ширина ростверка зависит от числа свай в поперечном сечении и от ширины несущей стены. Значение свеса ростверка от грани свай должно приниматься с учетом допускаемых отклонений свай. Высоту ростверка определяют расчетом в соответствии со СП 63.13330. Ростверк рассчитывают как железобетонную многопролетную балку. Армирование ростверка производится пространственными арматурными каркасами, как правило, из арматуры класса А-III (А400). Для ростверка применяют, как правило, бетон класса по прочности В 15. Ростверк укладывают по бетонной подготовке класса В7,5.
8.4 Ростверки стаканного типа, состоящие из плитной части и подколенника — стаканной части, применяют в зданиях со сборным железобетонным каркасом. Размеры ростверка в плане должны приниматься кратными 30 см, а по высоте — 15 см. Конструктивную высоту ростверка назначают на 40 см больше глубины стакана. Ростверк рассчитывают на изгиб (плитная часть, стаканная часть) и на продавливание (продавливание колонны и угловой сваи) в соответствии с требованиями СП 63.13330. Армирование ростверка производят плоскими сетками (плитная часть) и пространственными каркасами (стенки стакана).
8.5 Для тяжелых зданий и сооружений применяют, как правило, большеразмерные плитные ростверки. При этом высоту плитного ростверка определяют из расчета возможности восприятия им поперечных сил (по расчету на продавливание). Плитные ростверки армируют верхними и нижними сетками из арматуры, которые укладывают на поддерживающие каркасы. Большеразмерные плитные ростверки изготавливают из бетона, укладываемого на бетонную подготовку.
8.6 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать следующие данные: конструктивную схему проектируемого здания или сооружения; размеры несущих конструкций и материал, из которого они проектируются; наличие и габариты рядом расположенных заглубленных помещений здания или сооружения и их фундаментов; нагрузки на фундамент от строительных конструкций; размещение технологического оборудования и нагрузки, передаваемые от него на строительные конструкции и полы, а также требования к предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под оборудование.
8.7 Число свай в фундаменте и их размеры следует назначать из условия максимального использования прочности материала свай и грунтов основания при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом допустимых перегрузок крайних свай в фундаменте в соответствии с требованиями 7.1.11. Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений и направления действия нагрузок на фундаменты, а также технологии строительства здания и сооружения.
При размещении свай в плане необходимо стремиться к минимальному числу их в свайных кустах или к максимально возможному шагу свай в лентах, добиваясь наибольшего использования принятой в проекте несущей способности свай.
8.8 Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается предусматривать как свободно опирающимся, так и жестким. Свободное опирание ростверка на сваи должно учитываться в расчетах условно как шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках должно выполняться путем заделки головы сваи в ростверк на глубину 510 см. Жесткое сопряжение свайного ростверка со сваями следует предусматривать в случае, когда: а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т.п.); б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения; в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки, значения перемещений от которых при свободном опирании оказываются более предельных для проектируемого здания или сооружения: г) в фундаменте имеются наклонные или вертикальные составные сваи; д) сваи работают на выдергивающие нагрузки.
8.9 Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, или с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с требованиями СП 63.13330. Для жесткой заделки в голове предварительно напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры. Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных элементов при условии обеспечения требуемой прочности.
Примечания 1 Анкеровка ростверка и свай, работающих на выдергивающие нагрузки (см. 8.8 д), должна предусматриваться с заделкой арматуры свай в ростверк на глубину, определяемую расчетом на выдергивание. 2 При усилении оснований существующих фундаментов с помощью буроинъекционных свай длина заделки свай в фундамент должна приниматься по расчету или назначаться конструктивно равной пяти диаметрам сваи (при невозможности выполнения этого условия следует предусматривать создание уширения ствола сваи в месте ее примыкания к ростверку). 3 При жесткой заделке свай путем заведения их ствола в ростверк последний должен быть рассчитан на продавливание с учетом конструктивного решения такой заделки.
8.10 Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться с применением колоколообразных оголовков. При сборном ростверке допускается также замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия.
8.11 Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.
8.12 Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок (в зависимости от их значения и направления) допускается предусматривать сочетание вертикальных, наклонных и козловых свай.
8.13 Расстояние между осями висячих забивных и вдавливаемых свай должно быть не менее 3d (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек — не менее 1,5d.
Расстояние в свету между стволами буровых, набивных свай и свай-оболочек, а также между скважинами свай-столбов должно быть не менее 1,0 м, а расстояние между буроинъекционными сваями в осях — не менее трех их диаметров; расстояние в свету между уширениями при устройстве их в твердых и полутвердых глинистых грунтах — 0,5 м, в других дисперсных грунтах — 1,0 м. Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт, армирования и бетонирования ростверка.
8.14 Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, уровня расположения подошвы ростверка с учетом возможностей имеющегося оборудования для устройства свайных фундаментов. Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в прочные грунты, прорезая более слабые напластования грунтов, при этом заглубление забивных свай в грунты, принятые за основание, должно быть: в крупнообломочные, гравелистые, крупные песчаные и глинистые грунты с показателем текучести IL ≤ 0,1 — не менее 0,5 м, а в другие дисперсные грунты — не менее 1,0 м. Опирание нижних концов свай на рыхлые пески и глинистые грунты текучей консистенции не допускается. В проекте фундаментов из буровых и набивных свай, как правило, должны предусматриваться контрольные статические испытания свай.
8.15 Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом. При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный ростверк. Расчет свайных фундаментов по устойчивости и прочности на воздействие сил морозного пучения рекомендуется выполнять согласно приложению Ж. Для фундаментов мостов подошву ростверка следует располагать выше или ниже поверхности акватории, ее дна или поверхности грунта при условии обеспечения расчетной несущей способности и долговечности фундаментов исходя из местных климатических условий, особенностей конструкции фундаментов, обеспечения требований судоходства и лесосплава, надежности мер по эффективной защите свай от неблагоприятного воздействия знакопеременных температур среды, ледохода, истирающего воздействия перемещающихся донных отложений и других факторов.
8.16 В районах со средней температурой воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С для фундаментов мостов в зоне воздействия знакопеременных температур следует применять сваи и сваи-столбы сплошного сечения с защитным слоем бетона (до поверхности рабочей арматуры) не менее 5 см. В районах с температурой воздуха выше минус 40°С допускается вне акватории использовать сваи сплошного сечения, полые сваи и сваи-оболочки с защитным слоем бетона не менее 3 см при условии осуществления мер по предотвращению образования в них трещин. В зоне переменного уровня постоянных водотоков не следует применять буронабивные сваи и заполненные бетоном сваи-оболочки. Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона должен быть не менее 10 см.
В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 0,5 м ниже уровня сезонного промерзания грунта или подошвы ледяного покрова) можно применять сваи любых видов без ограничений по условию морозостойкости бетона.
8.17 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай, который, как правило, может происходить в случаях: а) площадка строительства сложена глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенций или водонасыщенными пылеватыми и мелкими песками; б) погружение свай производится со дна котлована; в) конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м. Среднее значение подъема поверхности грунта h, м, следует определять по формуле h = kVp/Ae, (8.1) где k — коэффициент, принимаемый равным 0,6 при степени влажности грунта более 0,9; Vp — объем всех свай, погружаемых в грунт, м3; Ae — площадь погружения свай или площадь дна котлована, м2.
8.18 Армирование буронабивных, буросекущихся и буроинъекционных свай следует выполнять объемными каркасами, для создания жесткости которых их продольные арматурные стержни должны быть соединены не только хомутами, но и трубчатыми кольцами, установленными на сварке по длине каркаса на расстоянии не реже чем через пять его диаметров (но не чаще чем через 2 м). В целях обеспечения защитного слоя бетона между грунтом и арматурными стержнями каркаса последний должен быть оснащен фиксаторами, а также крестообразными анкерами, установленными в нижнем конце каркаса для исключения возможности его подъема при извлечении обсадных труб.
8.19 В свайных фундаментах из деревянных стыкованных по длине свай стыки бревен или брусьев должны выполняться впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны быть расположены вразбежку на расстоянии один от другого не менее 1,5 м.
8.20 При конструировании свайных фундаментов необходимо учитывать дополнительные требования разделов 7, 9 — 14.
8.1 Свайные фундаменты в зависимости от действующих нагрузок следует проектировать в виде:
а) одиночных свай — под отдельно стоящие опоры;
б) свайных лент — под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два и более рядов;
в) свайных кустов — под колонны с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и других форм;
г) сплошного свайного поля — под тяжелые сооружения со сваями, расположенными под всем сооружением и объединенными сплошным ростверком, подошва которого размещена на грунте (бетонной подготовке); д) свайно-плитного фундамента.
8.2 В зависимости от конструкции здания применяют ленточные ростверки, ростверки стаканного типа и плитные ростверки.
8.3 Ленточные ростверки применяют, как правило, для зданий с несущими стенами. Ширина ростверка зависит от числа свай в поперечном сечении и от ширины несущей стены. Значение свеса ростверка от грани свай должно приниматься с учетом допускаемых отклонений свай. Высоту ростверка определяют расчетом в соответствии со СП 63.13330. Ростверк рассчитывают как железобетонную многопролетную балку. Армирование ростверка производится пространственными арматурными каркасами, как правило, из арматуры класса А-III (А400). Для ростверка применяют, как правило, бетон класса по прочности В 15. Ростверк укладывают по бетонной подготовке класса В7,5.
8.4 Ростверки стаканного типа, состоящие из плитной части и подколенника — стаканной части, применяют в зданиях со сборным железобетонным каркасом. Размеры ростверка в плане должны приниматься кратными 30 см, а по высоте — 15 см. Конструктивную высоту ростверка назначают на 40 см больше глубины стакана. Ростверк рассчитывают на изгиб (плитная часть, стаканная часть) и на продавливание (продавливание колонны и угловой сваи) в соответствии с требованиями СП 63.13330. Армирование ростверка производят плоскими сетками (плитная часть) и пространственными каркасами (стенки стакана).
8.5 Для тяжелых зданий и сооружений применяют, как правило, большеразмерные плитные ростверки. При этом высоту плитного ростверка определяют из расчета возможности восприятия им поперечных сил (по расчету на продавливание). Плитные ростверки армируют верхними и нижними сетками из арматуры, которые укладывают на поддерживающие каркасы. Большеразмерные плитные ростверки изготавливают из бетона, укладываемого на бетонную подготовку.
8.6 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать следующие данные: конструктивную схему проектируемого здания или сооружения; размеры несущих конструкций и материал, из которого они проектируются; наличие и габариты рядом расположенных заглубленных помещений здания или сооружения и их фундаментов; нагрузки на фундамент от строительных конструкций; размещение технологического оборудования и нагрузки, передаваемые от него на строительные конструкции и полы, а также требования к предельным осадкам и кренам строительных конструкций и фундаментов под оборудование.
8.7 Число свай в фундаменте и их размеры следует назначать из условия максимального использования прочности материала свай и грунтов основания при расчетной нагрузке, допускаемой на сваю, с учетом допустимых перегрузок крайних свай в фундаменте в соответствии с требованиями 7.1.11. Выбор конструкции и размеров свай должен осуществляться с учетом значений и направления действия нагрузок на фундаменты, а также технологии строительства здания и сооружения.
При размещении свай в плане необходимо стремиться к минимальному числу их в свайных кустах или к максимально возможному шагу свай в лентах, добиваясь наибольшего использования принятой в проекте несущей способности свай.
8.8 Сопряжение свайного ростверка со сваями допускается предусматривать как свободно опирающимся, так и жестким. Свободное опирание ростверка на сваи должно учитываться в расчетах условно как шарнирное сопряжение и при монолитных ростверках должно выполняться путем заделки головы сваи в ростверк на глубину 510 см. Жесткое сопряжение свайного ростверка со сваями следует предусматривать в случае, когда: а) стволы свай располагаются в слабых грунтах (рыхлых песках, глинистых грунтах текучей консистенции, илах, торфах и т.п.); б) в месте сопряжения сжимающая нагрузка, передаваемая на сваю, приложена к ней с эксцентриситетом, выходящим за пределы ее ядра сечения; в) на сваю действуют горизонтальные нагрузки, значения перемещений от которых при свободном опирании оказываются более предельных для проектируемого здания или сооружения: г) в фундаменте имеются наклонные или вертикальные составные сваи; д) сваи работают на выдергивающие нагрузки.
8.9 Жесткое сопряжение железобетонных свай с монолитным железобетонным ростверком следует предусматривать с заделкой головы сваи в ростверк на глубину, соответствующую длине анкеровки арматуры, или с заделкой в ростверк выпусков арматуры на длину их анкеровки в соответствии с требованиями СП 63.13330. Для жесткой заделки в голове предварительно напряженных свай должен быть предусмотрен ненапрягаемый арматурный каркас, используемый в дальнейшем в качестве анкерной арматуры. Допускается также жесткое сопряжение с помощью сварки закладных стальных элементов при условии обеспечения требуемой прочности.
Примечания 1 Анкеровка ростверка и свай, работающих на выдергивающие нагрузки (см. 8.8 д), должна предусматриваться с заделкой арматуры свай в ростверк на глубину, определяемую расчетом на выдергивание. 2 При усилении оснований существующих фундаментов с помощью буроинъекционных свай длина заделки свай в фундамент должна приниматься по расчету или назначаться конструктивно равной пяти диаметрам сваи (при невозможности выполнения этого условия следует предусматривать создание уширения ствола сваи в месте ее примыкания к ростверку). 3 При жесткой заделке свай путем заведения их ствола в ростверк последний должен быть рассчитан на продавливание с учетом конструктивного решения такой заделки.
8.10 Жесткое соединение свай со сборным ростверком должно обеспечиваться с применением колоколообразных оголовков. При сборном ростверке допускается также замоноличивание свай в специально предусмотренные в ростверке отверстия.
8.11 Сваи в кусте внецентренно нагруженного фундамента следует размещать таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай.
8.12 Для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок (в зависимости от их значения и направления) допускается предусматривать сочетание вертикальных, наклонных и козловых свай.
8.13 Расстояние между осями висячих забивных и вдавливаемых свай должно быть не менее 3d (где d — диаметр круглого или сторона квадратного, или большая сторона прямоугольного поперечного сечения ствола сваи), а свай-стоек — не менее 1,5d.
Расстояние в свету между стволами буровых, набивных свай и свай-оболочек, а также между скважинами свай-столбов должно быть не менее 1,0 м, а расстояние между буроинъекционными сваями в осях — не менее трех их диаметров; расстояние в свету между уширениями при устройстве их в твердых и полутвердых глинистых грунтах — 0,5 м, в других дисперсных грунтах — 1,0 м. Расстояние между наклонными или между наклонными и вертикальными сваями в уровне подошвы ростверка следует принимать исходя из конструктивных особенностей фундаментов и обеспечения их надежности заглубления в грунт, армирования и бетонирования ростверка.
8.14 Выбор длины свай должен производиться в зависимости от грунтовых условий строительной площадки, уровня расположения подошвы ростверка с учетом возможностей имеющегося оборудования для устройства свайных фундаментов. Нижний конец свай, как правило, следует заглублять в прочные грунты, прорезая более слабые напластования грунтов, при этом заглубление забивных свай в грунты, принятые за основание, должно быть: в крупнообломочные, гравелистые, крупные песчаные и глинистые грунты с показателем текучести IL ≤ 0,1 — не менее 0,5 м, а в другие дисперсные грунты — не менее 1,0 м. Опирание нижних концов свай на рыхлые пески и глинистые грунты текучей консистенции не допускается. В проекте фундаментов из буровых и набивных свай, как правило, должны предусматриваться контрольные статические испытания свай.
8.15 Глубину заложения подошвы свайного ростверка следует назначать в зависимости от конструктивных решений подземной части здания или сооружения (наличия подвала, технического подполья) и проекта планировки территории (срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом. При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусматривать меры, предотвращающие или уменьшающие влияние сил морозного пучения грунта на свайный ростверк. Расчет свайных фундаментов по устойчивости и прочности на воздействие сил морозного пучения рекомендуется выполнять согласно приложению Ж. Для фундаментов мостов подошву ростверка следует располагать выше или ниже поверхности акватории, ее дна или поверхности грунта при условии обеспечения расчетной несущей способности и долговечности фундаментов исходя из местных климатических условий, особенностей конструкции фундаментов, обеспечения требований судоходства и лесосплава, надежности мер по эффективной защите свай от неблагоприятного воздействия знакопеременных температур среды, ледохода, истирающего воздействия перемещающихся донных отложений и других факторов.
8.16 В районах со средней температурой воздуха наиболее холодной пятидневки ниже минус 40 °С для фундаментов мостов в зоне воздействия знакопеременных температур следует применять сваи и сваи-столбы сплошного сечения с защитным слоем бетона (до поверхности рабочей арматуры) не менее 5 см. В районах с температурой воздуха выше минус 40°С допускается вне акватории использовать сваи сплошного сечения, полые сваи и сваи-оболочки с защитным слоем бетона не менее 3 см при условии осуществления мер по предотвращению образования в них трещин. В зоне переменного уровня постоянных водотоков не следует применять буронабивные сваи и заполненные бетоном сваи-оболочки. Для буронабивных свай фундаментов мостов защитный слой бетона должен быть не менее 10 см.
В зоне воздействия положительных температур (не менее чем на 0,5 м ниже уровня сезонного промерзания грунта или подошвы ледяного покрова) можно применять сваи любых видов без ограничений по условию морозостойкости бетона.
8.17 При разработке проекта свайных фундаментов необходимо учитывать возможность подъема (выпора) поверхности грунта при забивке свай, который, как правило, может происходить в случаях: а) площадка строительства сложена глинистыми грунтами мягкопластичной и текучепластичной консистенций или водонасыщенными пылеватыми и мелкими песками; б) погружение свай производится со дна котлована; в) конструкция свайного фундамента принята в виде свайного поля или свайных кустов при расстоянии между их крайними сваями менее 9 м. Среднее значение подъема поверхности грунта h, м, следует определять по формуле h = kVp/Ae, (8.1) где k — коэффициент, принимаемый равным 0,6 при степени влажности грунта более 0,9; Vp — объем всех свай, погружаемых в грунт, м3; Ae — площадь погружения свай или площадь дна котлована, м2.
8.18 Армирование буронабивных, буросекущихся и буроинъекционных свай следует выполнять объемными каркасами, для создания жесткости которых их продольные арматурные стержни должны быть соединены не только хомутами, но и трубчатыми кольцами, установленными на сварке по длине каркаса на расстоянии не реже чем через пять его диаметров (но не чаще чем через 2 м). В целях обеспечения защитного слоя бетона между грунтом и арматурными стержнями каркаса последний должен быть оснащен фиксаторами, а также крестообразными анкерами, установленными в нижнем конце каркаса для исключения возможности его подъема при извлечении обсадных труб.
8.19 В свайных фундаментах из деревянных стыкованных по длине свай стыки бревен или брусьев должны выполняться впритык с перекрытием металлическими накладками или патрубками. Стыки в пакетных сваях должны быть расположены вразбежку на расстоянии один от другого не менее 1,5 м.
8.20 При конструировании свайных фундаментов необходимо учитывать дополнительные требования разделов 7, 9 — 14.
Деформационные швы. Температурно-усадочные и осадочные швы
Расчет выполняется для стадии возведения здания/конструкций (для неотапливаемых зданий (возведение отдельностоящего здания), вариант отапливаемого здания для возведения конструкций внутри существующего отапливаемого здания)...
Продолжение в источнике 
Антисейсмические швы
СП 14.13330.2011 "Строительство в сейсмических районах":
6.1.2 Здания и сооружения следует разделять антисейсмическими швами в случаях, если:
здание или сооружение имеет сложную форму в плане;
смежные участки здания или сооружения имеют перепады высоты 5 м и более, а также существенные отличия друг от друга по жесткости и(или) массе.
Устройство антисейсмических швов внутри помещений не допускается.
В одноэтажных зданиях высотой до 10 м при расчетной сейсмичности 7 баллов антисейсмические швы допускается не устраивать.
6.1.3 Антисейсмические швы должны разделять здания или сооружения по всей высоте. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.
Источник 6.1.2 Здания и сооружения следует разделять антисейсмическими швами в случаях, если:
здание или сооружение имеет сложную форму в плане;
смежные участки здания или сооружения имеют перепады высоты 5 м и более, а также существенные отличия друг от друга по жесткости и(или) массе.
Устройство антисейсмических швов внутри помещений не допускается.
В одноэтажных зданиях высотой до 10 м при расчетной сейсмичности 7 баллов антисейсмические швы допускается не устраивать.
6.1.3 Антисейсмические швы должны разделять здания или сооружения по всей высоте. Допускается не устраивать шов в фундаменте, за исключением случаев, когда антисейсмический шов совпадает с осадочным.
Конструктивные требования - геометрические параметры ЖБК
Колонны
СП 52-103-2007, п.7.2:
• минимальный размер поперечного сечения квадратных и круглых колонн рекомендуется принимать не менее 30 см; для колонн с вытянутым поперечным сечением - не менее 20 см;
• класс бетона, как правило, - не менее В25 и не более В60;
• процент армирования в любом сечении (включая участки с нахлесточным соединением арматуры) - не более 10%.
Стены
СП 52-103-2007, п.7.5:
• размеры поперечного сечения (толщину) стен рекомендуется принимать не менее 18 см;
• класс бетона - не менее В20;
• процент армирования в любом сечении стены (включая участки с нахлесточным соединением арматуры) - не более 10.
Плиты перекрытий и покрытий
СП 52-103-2007, п.7.6-7.7:
• при пролетах до 6-8 м перекрытия рекомендуется выполнять плоскими, при больших значениях - плоскими с капителями или межколонными балками и стенами, а при пролетах до 12 м - с межколонными балками или стенами и ребристыми, и пустотными плитами;
• для зальных помещений пролетом 12-15 м рекомендуются кессонные, ребристые или пустотные плиты при опирании по четырем сторонам на балки и стены;
• толщину плоских плит перекрытий сплошного сечения рекомендуется принимать не менее 16 см и не менее 1/30 длины наибольшего пролета и не более 25 см; (для плоских плит пролёт не более 7,5м)
• класс бетона - не менее В20;
• высота пустотных, ребристых и кессонных плит принимается не менее 25 см и не более 50 см, класс бетона - не менее В25.
Балки
главные балки – не менее 1/15 пролета, второстепенные – 1/20 пролета
Фундаментные плиты
СП 52-103-2007, п.7.10:
• толщину фундаментных плит рекомендуется принимать не менее 50 см и не более 200 см;
• класс бетона - не менее В20;
• армирование - не менее 0,3%; 1)
• марку по водонепроницаемости - не менее W6.
• можно рекомендовать толщину плиты при ребристых фундаментах примерно 1/8 — 1/10 пролета, в безбалочных 1/6 — 1/8 пролета.
СП 52-103-2007, п.7.2:
• минимальный размер поперечного сечения квадратных и круглых колонн рекомендуется принимать не менее 30 см; для колонн с вытянутым поперечным сечением - не менее 20 см;
• класс бетона, как правило, - не менее В25 и не более В60;
• процент армирования в любом сечении (включая участки с нахлесточным соединением арматуры) - не более 10%.
Стены
СП 52-103-2007, п.7.5:
• размеры поперечного сечения (толщину) стен рекомендуется принимать не менее 18 см;
• класс бетона - не менее В20;
• процент армирования в любом сечении стены (включая участки с нахлесточным соединением арматуры) - не более 10.
Плиты перекрытий и покрытий
СП 52-103-2007, п.7.6-7.7:
• при пролетах до 6-8 м перекрытия рекомендуется выполнять плоскими, при больших значениях - плоскими с капителями или межколонными балками и стенами, а при пролетах до 12 м - с межколонными балками или стенами и ребристыми, и пустотными плитами;
• для зальных помещений пролетом 12-15 м рекомендуются кессонные, ребристые или пустотные плиты при опирании по четырем сторонам на балки и стены;
• толщину плоских плит перекрытий сплошного сечения рекомендуется принимать не менее 16 см и не менее 1/30 длины наибольшего пролета и не более 25 см; (для плоских плит пролёт не более 7,5м)
• класс бетона - не менее В20;
• высота пустотных, ребристых и кессонных плит принимается не менее 25 см и не более 50 см, класс бетона - не менее В25.
Балки
главные балки – не менее 1/15 пролета, второстепенные – 1/20 пролета
Фундаментные плиты
СП 52-103-2007, п.7.10:
• толщину фундаментных плит рекомендуется принимать не менее 50 см и не более 200 см;
• класс бетона - не менее В20;
• армирование - не менее 0,3%; 1)
• марку по водонепроницаемости - не менее W6.
• можно рекомендовать толщину плиты при ребристых фундаментах примерно 1/8 — 1/10 пролета, в безбалочных 1/6 — 1/8 пролета.
Защитный слой бетона
СП 63.13330.2012 "Бетонные и железобетонные конструкции".
10.3.1 Защитный слой бетона должен обеспечивать:
• совместную работу арматуры с бетоном;
• анкеровку арматуры в бетоне и возможность устройства стыков арматурных элементов;
• сохранность арматуры от воздействий окружающей среды (в том числе при наличии агрессивных воздействий);
• огнестойкость конструкций.
10.3.2 Толщину защитного слоя бетона следует принимать исходя из требований настоящего раздела с учетом роли арматуры в конструкциях (рабочая или конструктивная), типа конструкций (колонны, плиты, балки, элементы фундаментов, стены и т.п.), диаметра и вида арматуры.
Минимальные значения толщины слоя бетона рабочей арматуры (в том числе арматуры, расположенной у внутренних граней полых элементов кольцевого или коробчатого сечения) следует принимать по таблице 5.1.
Для сборных элементов минимальные значения толщины защитного слоя бетона рабочей арматуры, указанные в таблице 5.1, уменьшают на 5 мм.
Для конструктивной арматуры минимальные значения толщины защитного слоя бетона принимают на 5 мм меньше по сравнению с требуемыми для рабочей арматуры.
Во всех случаях толщину защитного слоя бетона следует также принимать не менее диаметра стержня арматуры и не менее 10 мм.
В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов классов В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) - не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм.
10.3.3 Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжений (см. 9.1.11) должна составлять не менее 3d и не менее 40 мм - для стержневой арматуры и не менее 20 мм - для арматурных канатов.
Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете для преднапряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов), установленных согласно указаниям п. 10.3.20.
10.3.4 В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала следует принимать не менее 40 мм и не менее ширины (диаметра) канала, а до боковых граней - не менее половины высоты (диаметра) канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, следует принимать не менее 20 мм.
СТО 36554501-006-2006 "Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций"
12.4. При стандартном пожаре длительностью 90 минут расстояние от оси арматуры до нагреваемой грани бетона должно быть не менее 35 мм, при 120 мин - 45 мм, при 150 мин - 55 мм, при 180 мин - 60 мм.
10.3.1 Защитный слой бетона должен обеспечивать:
• совместную работу арматуры с бетоном;
• анкеровку арматуры в бетоне и возможность устройства стыков арматурных элементов;
• сохранность арматуры от воздействий окружающей среды (в том числе при наличии агрессивных воздействий);
• огнестойкость конструкций.
10.3.2 Толщину защитного слоя бетона следует принимать исходя из требований настоящего раздела с учетом роли арматуры в конструкциях (рабочая или конструктивная), типа конструкций (колонны, плиты, балки, элементы фундаментов, стены и т.п.), диаметра и вида арматуры.
Минимальные значения толщины слоя бетона рабочей арматуры (в том числе арматуры, расположенной у внутренних граней полых элементов кольцевого или коробчатого сечения) следует принимать по таблице 5.1.
Для сборных элементов минимальные значения толщины защитного слоя бетона рабочей арматуры, указанные в таблице 5.1, уменьшают на 5 мм.
Для конструктивной арматуры минимальные значения толщины защитного слоя бетона принимают на 5 мм меньше по сравнению с требуемыми для рабочей арматуры.
Во всех случаях толщину защитного слоя бетона следует также принимать не менее диаметра стержня арматуры и не менее 10 мм.
В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов классов В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) - не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм.
10.3.3 Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжений (см. 9.1.11) должна составлять не менее 3d и не менее 40 мм - для стержневой арматуры и не менее 20 мм - для арматурных канатов.
Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете для преднапряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов), установленных согласно указаниям п. 10.3.20.
10.3.4 В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала следует принимать не менее 40 мм и не менее ширины (диаметра) канала, а до боковых граней - не менее половины высоты (диаметра) канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, следует принимать не менее 20 мм.
СТО 36554501-006-2006 "Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций"
12.4. При стандартном пожаре длительностью 90 минут расстояние от оси арматуры до нагреваемой грани бетона должно быть не менее 35 мм, при 120 мин - 45 мм, при 150 мин - 55 мм, при 180 мин - 60 мм.
Определение объёмов инженерно-геологических изысканий для проектирования фундаментов
• СП 11-105-97 "Инженерно-геологические изыскания для строительства"
• СП 24.13330.2011 "Свайные фундаменты", Приложение Б (рекомендуемое) "Определение объемов инженерно-геологических изысканий для проектирования свайных фундаментов"
• СП 24.13330.2011 "Свайные фундаменты", Приложение Б (рекомендуемое) "Определение объемов инженерно-геологических изысканий для проектирования свайных фундаментов"
Снижение полезных нагрузок
Согласно СП 20.13330 "Нагрузки и воздействия", п. 8.2.4:
При расчете балок, ригелей, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, нормативные значения нагрузок, указанные....
Продолжение в источнике При расчете балок, ригелей, плит, стен, колонн и фундаментов, воспринимающих нагрузки от одного перекрытия, нормативные значения нагрузок, указанные....
Строительная климатология (для Санки-Петербурга)
Карты Приложения Ж СП 20.13330 "Нагрузки и воздействия":
• Снеговой район - III (Sg = 1,8 кПа)
• Средняя скорость ветра за зимний период - 4 м/с
• Ветровой район - II (w0 = 0,3 кПа)
• Гололёдный район - II
• Средняя месячная температура января - -10 град.
• Средняя месячная температура июля - 15 град.
• Отклонение средней температуры воздуха наиболее холодных суток от средней температуры в январе - 15 град.
• Географическая широта - 60 град. с.ш.
Климатический район - IIВ - рис. А1 прил. А СП 131.13330 "Строительная климатология"
Климатические параметры холодного периода года:
• Температура воздуха наиболее холодных суток, °С, обеспеченностью 0,98 -32
• Температура воздуха наиболее холодных суток, °С, обеспеченностью 0,92 -27
• Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,98 -28
• Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,92 -24
• Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,94 -11
• Абсолютная минимальная температура воздуха, °С -36
• Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее холодного месяца, °С 5,3
• Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца, % 86
• Средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее холодного месяца, % 84
• Количество осадков за ноябрь - март, мм 202
• Преобладающее направление ветра за декабрь - февраль З
• Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, м/с 3,3
• Средняя скорость ветра, м/с, за период со средней суточной температурой воздуха ≤ 8 °С 2,5
Климатические параметры тёплого периода года:
• Барометрическое давление, гПа 1013
• Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,95 22
• Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,98 25
• Средняя максимальная температура воздуха наиболее тёплого месяца, °С 22,1
• Абсолютная максимальная температура воздуха, °С 37
• Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее тёплого месяца, °С 8,0
• Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее тёплого месяца, % 72 1)
• Средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее тёплого месяца, % 60
• Количество осадков за апрель - октябрь, мм 423
• Суточный максимум осадков, мм 76
• Преобладающее направление ветра за июнь - август З
• Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с 2,8.
• Снеговой район - III (Sg = 1,8 кПа)
• Средняя скорость ветра за зимний период - 4 м/с
• Ветровой район - II (w0 = 0,3 кПа)
• Гололёдный район - II
• Средняя месячная температура января - -10 град.
• Средняя месячная температура июля - 15 град.
• Отклонение средней температуры воздуха наиболее холодных суток от средней температуры в январе - 15 град.
• Географическая широта - 60 град. с.ш.
Климатический район - IIВ - рис. А1 прил. А СП 131.13330 "Строительная климатология"
Климатические параметры холодного периода года:
• Температура воздуха наиболее холодных суток, °С, обеспеченностью 0,98 -32
• Температура воздуха наиболее холодных суток, °С, обеспеченностью 0,92 -27
• Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,98 -28
• Температура воздуха наиболее холодной пятидневки, °С, обеспеченностью 0,92 -24
• Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,94 -11
• Абсолютная минимальная температура воздуха, °С -36
• Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее холодного месяца, °С 5,3
• Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее холодного месяца, % 86
• Средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее холодного месяца, % 84
• Количество осадков за ноябрь - март, мм 202
• Преобладающее направление ветра за декабрь - февраль З
• Максимальная из средних скоростей ветра по румбам за январь, м/с 3,3
• Средняя скорость ветра, м/с, за период со средней суточной температурой воздуха ≤ 8 °С 2,5
Климатические параметры тёплого периода года:
• Барометрическое давление, гПа 1013
• Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,95 22
• Температура воздуха, °С, обеспеченностью 0,98 25
• Средняя максимальная температура воздуха наиболее тёплого месяца, °С 22,1
• Абсолютная максимальная температура воздуха, °С 37
• Средняя суточная амплитуда температуры воздуха наиболее тёплого месяца, °С 8,0
• Средняя месячная относительная влажность воздуха наиболее тёплого месяца, % 72 1)
• Средняя месячная относительная влажность воздуха в 15 ч наиболее тёплого месяца, % 60
• Количество осадков за апрель - октябрь, мм 423
• Суточный максимум осадков, мм 76
• Преобладающее направление ветра за июнь - август З
• Минимальная из средних скоростей ветра по румбам за июль, м/с 2,8.
Расчёты на прогрессирующее (лавинообразное) обрушение
Необходимость выполнения расчёта
• для всех объектов повышенного уровня ответственности - см. 384-ФЗ, статья 16, часть 6
• для общественных зданий и сооружений нормального уровня ответственности (на основании Распоряжения Правительства Российской Федерации от 21 июня 2010 г. № 1047-р, п. 91: СНиП 31-06-2009 "Общественные здания и сооружения". Разделы 3 (пункты 3.1 — 3.13, 3.15 — 3.20, абзац первый пункта 3.21, пункты 3.22 — 3.25), 4, 5 (пункты 5.1 — 5.19, 5.30 — 5.32, 5.34 — 5.40), 7 — 9.)
Литература
• Рекомендации по защите монолитных жилых зданий от прогрессирующего обрушения
• Рекомендации по предотвращению прогрессирующих обрушений крупнопанельных зданий
• Рекомендации по защите высотных зданий от прогрессирующего обрушения
• Рекомендации по защите жилых каркасных зданий при чрезвычайных ситуациях
• Рекомендации по защите жилых зданий с несущими кирпичными стенами при ЧС
• МДС 20-2.2008 "Временные рекомендации по обеспечению безопасности большепролетных сооружений от лавинообразного обрушения"
• СТО-008-02495342-2009. Предотвращение прогрессирующего обрушения железобетонных монолитных конструкций зданий.
Источник • для всех объектов повышенного уровня ответственности - см. 384-ФЗ, статья 16, часть 6
• для общественных зданий и сооружений нормального уровня ответственности (на основании Распоряжения Правительства Российской Федерации от 21 июня 2010 г. № 1047-р, п. 91: СНиП 31-06-2009 "Общественные здания и сооружения". Разделы 3 (пункты 3.1 — 3.13, 3.15 — 3.20, абзац первый пункта 3.21, пункты 3.22 — 3.25), 4, 5 (пункты 5.1 — 5.19, 5.30 — 5.32, 5.34 — 5.40), 7 — 9.)
Литература
• Рекомендации по защите монолитных жилых зданий от прогрессирующего обрушения
• Рекомендации по предотвращению прогрессирующих обрушений крупнопанельных зданий
• Рекомендации по защите высотных зданий от прогрессирующего обрушения
• Рекомендации по защите жилых каркасных зданий при чрезвычайных ситуациях
• Рекомендации по защите жилых зданий с несущими кирпичными стенами при ЧС
• МДС 20-2.2008 "Временные рекомендации по обеспечению безопасности большепролетных сооружений от лавинообразного обрушения"
• СТО-008-02495342-2009. Предотвращение прогрессирующего обрушения железобетонных монолитных конструкций зданий.
Расчётная длина внецентренно сжатых элементов
СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п.6.2.18:
Расчетную длину l0 внецентренно сжатого элемента определяют как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.
Допускается расчетную длину l0 элементов постоянного поперечного сечения по длине l при действии продольной силы принимать равной:
• для элементов с шарнирным опиранием на двух концах - 1,0l;
• для элементов с жесткой заделкой (исключающей поворот опорного сечения) на одном конце и незакрепленным другим концом (консоль) - 2,0l;
• для элементов с шарнирным несмещаемым опиранием на одном конце, а на другом конце:
o жесткой (без поворота) заделкой - 0,7l;
o с податливой (допускающей ограниченный поворот) заделкой - 0,9l;
• для элементов с податливым шарнирным опиранием (допускающим ограниченное смещение опоры) на одном конце, а на другом конце:
o с жесткой (без поворота) заделкой - 1,5l;
o с податливой (с ограниченным поворотом) заделкой - 2,0l;
• для элементов с несмещаемыми заделками на двух концах:
o жесткими (без поворота) - 0,5l;
o податливыми (с ограниченным поворотом) - 0,8l;
• для элементов с ограниченно смещаемыми заделками на двух концах:
o жесткими (без поворота) - 0,8l;
o податливыми (с ограниченным поворотом) - 1,2l.
Расчетную длину l0 внецентренно сжатого элемента определяют как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.
Допускается расчетную длину l0 элементов постоянного поперечного сечения по длине l при действии продольной силы принимать равной:
• для элементов с шарнирным опиранием на двух концах - 1,0l;
• для элементов с жесткой заделкой (исключающей поворот опорного сечения) на одном конце и незакрепленным другим концом (консоль) - 2,0l;
• для элементов с шарнирным несмещаемым опиранием на одном конце, а на другом конце:
o жесткой (без поворота) заделкой - 0,7l;
o с податливой (допускающей ограниченный поворот) заделкой - 0,9l;
• для элементов с податливым шарнирным опиранием (допускающим ограниченное смещение опоры) на одном конце, а на другом конце:
o с жесткой (без поворота) заделкой - 1,5l;
o с податливой (с ограниченным поворотом) заделкой - 2,0l;
• для элементов с несмещаемыми заделками на двух концах:
o жесткими (без поворота) - 0,5l;
o податливыми (с ограниченным поворотом) - 0,8l;
• для элементов с ограниченно смещаемыми заделками на двух концах:
o жесткими (без поворота) - 0,8l;
o податливыми (с ограниченным поворотом) - 1,2l.
Случайный эксцентриситет
Случайный эксцентриситет — эксцентриситет продольной сжимающей силы, возни¬кающий от действия факторов, не оцениваемых в пря¬мом виде в расчете.
СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п.4.2.6:
При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет еа, принимаемый не менее:
• 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;
• 1/30 высоты сечения;
• 10 мм.
Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е0 принимают равным значению эксцентриситета, полученного из статического расчета, но не менее еа.
Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет eо принимают равным сумме эксцентриситетов - из статического расчета конструкций и случайного.
СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п.4.2.6:
При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет еа, принимаемый не менее:
• 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;
• 1/30 высоты сечения;
• 10 мм.
Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения е0 принимают равным значению эксцентриситета, полученного из статического расчета, но не менее еа.
Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет eо принимают равным сумме эксцентриситетов - из статического расчета конструкций и случайного.
Конструирование основных несущих железобетонных конструкций монолитных зданий (СП 52-103-2007)
9.1 При конструировании основных несущих элементов конструктивной системы (колонн, стен, плит перекрытий и покрытий, фундаментных плит) следует соблюдать общие требования по конструированию железобетонных конструкций согласно СП 52-101-2003, а также рекомендации раздела 7 настоящего СП.
Колонны
9.2 Колонны армируют продольной, как правило, симметричной арматурой, расположенной по контуру поперечного сечения и, в необходимых случаях, внутри поперечного сечения, и поперечной арматурой по высоте колонны, охватывающей все продольные стержни и расположенной по контуру и внутри поперечного сечения. Конструкцию поперечной арматуры в пределах поперечного сечения и максимальные расстояния между хомутами и связями по высоте колонны следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание сжатых продольных стержней и обеспечить равномерное восприятие поперечных сил по высоте колонны.
Стены
9.3 Стены рекомендуется армировать, как правило, вертикальной и горизонтальной арматурой, расположенной симметрично у боковых сторон стены, и поперечными связями, соединяющими вертикальную и горизонтальную арматуру, расположенную у противоположных боковых сторон стены. Максимальное расстояние между вертикальными и горизонтальными стержнями, а также максимальное расстояние между поперечными связями следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание вертикальных сжатых стержней и обеспечить равномерное восприятие усилий, действующих в стене.
9.4 На торцевых участках стены по ее высоте следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных или замкнутых хомутов, создающих требуемую анкеровку концевых участков горизонтальных стержней и предохраняющих от выпучивания торцевые сжатые вертикальные стержни стен.
9.5 Сопряжения стен в местах их пересечения следует армировать по всей высоте стен пересекающимися П-образными или гнутыми хомутами, обеспечивающими восприятие концентрированных горизонтальных усилий в сопряжениях стен, а также предохраняющими вертикальные сжатые стержни в сопряжениях от выпучивания и обеспечивающими анкеровку концевых участков горизонтальных стержней.
9.6 Армирование пилонов, занимающих по своим геометрическим характеристикам промежуточное положение между стенами и колоннами, производят как для колонн или как для стен в зависимости от соотношения длины и ширины поперечного сечения пилонов.
9.7 Количество вертикальной и горизонтальной арматуры в стене следует устанавливать в соответствии с действующими в стене усилиями. При этом рекомендуется предусматривать равномерное армирование по площади стены с увеличением армирования у торцов стены и у проемов.
Плиты
9.8 Армирование плоских плит следует осуществлять продольной арматурой в двух направлениях, располагаемой у нижней и верхней граней плиты, а в необходимых случаях (согласно расчету) и поперечной арматурой, располагаемой у колонн, стен и по площади плиты.
9.9 На концевых участках плоских плит следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных хомутов, расположенных по краю плиты, обеспечивающих восприятие крутящих моментов у края плиты и необходимую анкеровку концевых участков продольной арматуры.
9.10 Количество верхней и нижней продольной арматуры в плите перекрытий (покрытия) следует устанавливать в соответствии с действующими усилиями. При этом рекомендуется для нерегулярных конструктивных систем с целью упрощения армирования устанавливать: нижнюю арматуру одинаковой по всей площади рассматриваемой конструкции в соответствии с максимальными значениями усилий в пролете плиты; основную верхнюю арматуру принимать такой же, как и нижнюю, а у колонн и стен устанавливать дополнительную верхнюю арматуру, которая в сумме с основной должна воспринимать опорные усилия в плите. Для регулярных конструктивных систем продольную арматуру рекомендуется устанавливать по надколонным и межколонным полосам в двух взаимно перпендикулярных направлениях в соответствии с действующими в этих полосах усилиями.
Для сокращения расхода арматуры можно также рекомендовать установку по всей площади плиты нижней и верхней арматуры, отвечающей минимальному проценту армирования, а на участках, где действующие усилия превышают усилия, воспринимаемые этой арматурой, устанавливать дополнительную арматуру, в сумме с вышеуказанной арматурой, воспринимающей действующие на этих участках усилия. Такой подход приводит к более сложному армированию перекрытий, требующему более тщательного контроля арматурных работ.
Фундаментные плиты
Армирование фундаментных плит следует производить аналогичным образом.
9.11 В толстых 1) фундаментных плитах помимо продольной арматуры, устанавливаемой у верхней и нижней граней плиты, следует предусматривать продольную арматуру, располагаемую в средней зоне по толщине плиты. Для предотвращения продавливания плиты возле колонн и стен в плиты рекомендуется дополнительно укладывать в качестве одного из возможных способов сталефибробетон по СП 52-104.
Сталебетонные конструкции
9.12 Для сталебетонных конструкций в качестве жесткой арматуры следует применять прокатные стальные профили и другие элементы, марки стали которых принимать согласно СНиП II-23.
Стык арматуры
9.13 Для снижения расхода стали и облегчения бетонирования в колоннах, балках и фундаментных плитах вместо стыковки стержневой арматуры диаметром 20 мм и более путем перепуска рекомендуется ее стыковать в торец с помощью ванной сварки или обжимных муфт.
Колонны
9.2 Колонны армируют продольной, как правило, симметричной арматурой, расположенной по контуру поперечного сечения и, в необходимых случаях, внутри поперечного сечения, и поперечной арматурой по высоте колонны, охватывающей все продольные стержни и расположенной по контуру и внутри поперечного сечения. Конструкцию поперечной арматуры в пределах поперечного сечения и максимальные расстояния между хомутами и связями по высоте колонны следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание сжатых продольных стержней и обеспечить равномерное восприятие поперечных сил по высоте колонны.
Стены
9.3 Стены рекомендуется армировать, как правило, вертикальной и горизонтальной арматурой, расположенной симметрично у боковых сторон стены, и поперечными связями, соединяющими вертикальную и горизонтальную арматуру, расположенную у противоположных боковых сторон стены. Максимальное расстояние между вертикальными и горизонтальными стержнями, а также максимальное расстояние между поперечными связями следует принимать такими, чтобы предотвратить выпучивание вертикальных сжатых стержней и обеспечить равномерное восприятие усилий, действующих в стене.
9.4 На торцевых участках стены по ее высоте следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных или замкнутых хомутов, создающих требуемую анкеровку концевых участков горизонтальных стержней и предохраняющих от выпучивания торцевые сжатые вертикальные стержни стен.
9.5 Сопряжения стен в местах их пересечения следует армировать по всей высоте стен пересекающимися П-образными или гнутыми хомутами, обеспечивающими восприятие концентрированных горизонтальных усилий в сопряжениях стен, а также предохраняющими вертикальные сжатые стержни в сопряжениях от выпучивания и обеспечивающими анкеровку концевых участков горизонтальных стержней.
9.6 Армирование пилонов, занимающих по своим геометрическим характеристикам промежуточное положение между стенами и колоннами, производят как для колонн или как для стен в зависимости от соотношения длины и ширины поперечного сечения пилонов.
9.7 Количество вертикальной и горизонтальной арматуры в стене следует устанавливать в соответствии с действующими в стене усилиями. При этом рекомендуется предусматривать равномерное армирование по площади стены с увеличением армирования у торцов стены и у проемов.
Плиты
9.8 Армирование плоских плит следует осуществлять продольной арматурой в двух направлениях, располагаемой у нижней и верхней граней плиты, а в необходимых случаях (согласно расчету) и поперечной арматурой, располагаемой у колонн, стен и по площади плиты.
9.9 На концевых участках плоских плит следует устанавливать поперечную арматуру в виде П-образных хомутов, расположенных по краю плиты, обеспечивающих восприятие крутящих моментов у края плиты и необходимую анкеровку концевых участков продольной арматуры.
9.10 Количество верхней и нижней продольной арматуры в плите перекрытий (покрытия) следует устанавливать в соответствии с действующими усилиями. При этом рекомендуется для нерегулярных конструктивных систем с целью упрощения армирования устанавливать: нижнюю арматуру одинаковой по всей площади рассматриваемой конструкции в соответствии с максимальными значениями усилий в пролете плиты; основную верхнюю арматуру принимать такой же, как и нижнюю, а у колонн и стен устанавливать дополнительную верхнюю арматуру, которая в сумме с основной должна воспринимать опорные усилия в плите. Для регулярных конструктивных систем продольную арматуру рекомендуется устанавливать по надколонным и межколонным полосам в двух взаимно перпендикулярных направлениях в соответствии с действующими в этих полосах усилиями.
Для сокращения расхода арматуры можно также рекомендовать установку по всей площади плиты нижней и верхней арматуры, отвечающей минимальному проценту армирования, а на участках, где действующие усилия превышают усилия, воспринимаемые этой арматурой, устанавливать дополнительную арматуру, в сумме с вышеуказанной арматурой, воспринимающей действующие на этих участках усилия. Такой подход приводит к более сложному армированию перекрытий, требующему более тщательного контроля арматурных работ.
Фундаментные плиты
Армирование фундаментных плит следует производить аналогичным образом.
9.11 В толстых 1) фундаментных плитах помимо продольной арматуры, устанавливаемой у верхней и нижней граней плиты, следует предусматривать продольную арматуру, располагаемую в средней зоне по толщине плиты. Для предотвращения продавливания плиты возле колонн и стен в плиты рекомендуется дополнительно укладывать в качестве одного из возможных способов сталефибробетон по СП 52-104.
Сталебетонные конструкции
9.12 Для сталебетонных конструкций в качестве жесткой арматуры следует применять прокатные стальные профили и другие элементы, марки стали которых принимать согласно СНиП II-23.
Стык арматуры
9.13 Для снижения расхода стали и облегчения бетонирования в колоннах, балках и фундаментных плитах вместо стыковки стержневой арматуры диаметром 20 мм и более путем перепуска рекомендуется ее стыковать в торец с помощью ванной сварки или обжимных муфт.
Минимальное продольное армирование плит
СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п.8.3.4:
В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, а также сжатой, если она требуется по расчету, в процентах площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, ms=As/bh0 следует принимать не менее: 0,1 % - в изгибаемых элементах
Открыть табличку В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, а также сжатой, если она требуется по расчету, в процентах площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, ms=As/bh0 следует принимать не менее: 0,1 % - в изгибаемых элементах
Минимальное продольное армирование стен
СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п.8.3.4:
В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, а также сжатой, если она требуется по расчету, в процентах площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, ms=As/bh0 следует принимать не менее:
0,1 % - в изгибаемых, внецентренно растянутых элементах и внецентренно сжатых элементах при гибкости l0/i<17 (для прямоугольных сечений l0/h < 5 );
0,25 % - во внецентренно сжатых элементах при гибкости l0/i > 87 (для прямоугольных сечений l0/h > 25);
для промежуточных значений гибкости элементов значение ms определяют по интерполяции.
В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое больше указанных выше значений и относить их к полной площади сечения бетона.
Открыть табличку В железобетонных элементах площадь сечения продольной растянутой арматуры, а также сжатой, если она требуется по расчету, в процентах площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения, ms=As/bh0 следует принимать не менее:
0,1 % - в изгибаемых, внецентренно растянутых элементах и внецентренно сжатых элементах при гибкости l0/i<17 (для прямоугольных сечений l0/h < 5 );
0,25 % - во внецентренно сжатых элементах при гибкости l0/i > 87 (для прямоугольных сечений l0/h > 25);
для промежуточных значений гибкости элементов значение ms определяют по интерполяции.
В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальную площадь сечения всей продольной арматуры следует принимать вдвое больше указанных выше значений и относить их к полной площади сечения бетона.
Анкеровка арматуры. Соединения арматуры. Гнутые стержни
Требования к анкеровке и соединению арматуры, гнутым стержням установлены в:
• СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п. 8.3.18-8.3.30
• Пособие к СП 52-101-2003 "Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры",
• ГОСТ 14098-91 "Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры" (простейшее - соединение типа С23-Рэ).
Места стыковки
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84):
п.5.47 (5.37) Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры. Такие стыки не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто.
Гнутые стержни
Следует различать минимальные радиусы загиба по условиям прочности арматуры и минимальный радиус загиба по условиям прочности бетона в месте изгиба:
ттребования к радиусу загиба по условиям прочности бетона в месте изгиба установлены в п.5.36 Пособия к СП 52-101-2003.
Применение в проекте:
Запись в общих указаниях на листе общих данных 1):
Нижнюю арматуру плит перекрытий и покрытия не допускается стыковать в средней трети пролета.
Верхнюю арматуру плит перекрытий и покрытия необходимо стыковать в средней трети пролета.
Верхнюю арматуру фундаментных плит не допускается стыковать в средней трети пролета.
Нижнюю арматуру фундаментных плит необходимо стыковать в средней трети пролета.
Минимальный диаметр оправки для арматуры принять в зависимости от диаметра стержня:
диаметр оправки не менее 5 диаметров стержня при диаметре стержня меньше 20 мм;
диаметр оправки не менее 8 диаметров стержня при диаметре стержня больше или равном 20 мм.
• СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры", п. 8.3.18-8.3.30
• Пособие к СП 52-101-2003 "Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры",
• ГОСТ 14098-91 "Соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Типы, конструкции и размеры" (простейшее - соединение типа С23-Рэ).
Места стыковки
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01-84):
п.5.47 (5.37) Стыки стержней рабочей арматуры внахлестку не рекомендуется располагать в растянутой зоне изгибаемых и внецентренно растянутых элементов в местах полного использования арматуры. Такие стыки не допускаются в линейных элементах, сечение которых полностью растянуто.
Гнутые стержни
Следует различать минимальные радиусы загиба по условиям прочности арматуры и минимальный радиус загиба по условиям прочности бетона в месте изгиба:
ттребования к радиусу загиба по условиям прочности бетона в месте изгиба установлены в п.5.36 Пособия к СП 52-101-2003.
Применение в проекте:
Запись в общих указаниях на листе общих данных 1):
Нижнюю арматуру плит перекрытий и покрытия не допускается стыковать в средней трети пролета.
Верхнюю арматуру плит перекрытий и покрытия необходимо стыковать в средней трети пролета.
Верхнюю арматуру фундаментных плит не допускается стыковать в средней трети пролета.
Нижнюю арматуру фундаментных плит необходимо стыковать в средней трети пролета.
Минимальный диаметр оправки для арматуры принять в зависимости от диаметра стержня:
диаметр оправки не менее 5 диаметров стержня при диаметре стержня меньше 20 мм;
диаметр оправки не менее 8 диаметров стержня при диаметре стержня больше или равном 20 мм.
Сетки косвенного армирования
СНиП 2.03.01-84*
5.24. Во внецентренно сжатых элементах с учитываемым в расчете косвенным армированием в виде сварных сеток (из арматуры классов А-I, A-II и А-III диаметром не более 14 мм и класса Вр-I) или в виде ненапрягаемой спиральной либо кольцевой арматуры должны быть приняты:
размеры ячеек сетки - не менее 45 мм, но не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента и не более 100 мм; диаметр навивки спиралей или диаметр колец - не менее 200 мм; шаг сеток - не менее 60 мм, но не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента и не более 150 мм; шаг навивки спиралей или шаг колец - не менее 40 мм, но не более 1/5 диаметра сечения элемента и не более 100 мм.
Сетки и спирали (кольца) должны охватывать всю рабочую продольную арматуру.
При усилении концевых участков внецентренно сжатых элементов сварные сетки косвенного армирования должны устанавливаться у торца в количестве не менее четырех сеток на длине (считая от торца элемента) не менее 20 , если продольная арматура выполняется из гладких стержней, и не менее 10 - из стержней периодического профиля.
СП 52-101-2003
8.3.16 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади (6.2.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 6.11).
По глубине сетки располагают:
- при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; - при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента.
СП 63.13330.2012
10.3.18 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади (8.1.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 8.9).
По глубине сетки располагают:
при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003)
5.27. Поперечная арматура в виде сварных сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) должна удовлетворять следующим требованиям:
а) площади стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза; б) шаг сеток (расстояние между сетками в осях стержней одного направления) следует принимать не менее 60 и не более 150 мм; в) размеры ячеек сеток в свету должны быть не менее 45 и не более 100 мм; г) первая сетка располагается на расстоянии 15 - 20 мм от нагруженной поверхности элемента.
5.24. Во внецентренно сжатых элементах с учитываемым в расчете косвенным армированием в виде сварных сеток (из арматуры классов А-I, A-II и А-III диаметром не более 14 мм и класса Вр-I) или в виде ненапрягаемой спиральной либо кольцевой арматуры должны быть приняты:
размеры ячеек сетки - не менее 45 мм, но не более 1/4 меньшей стороны сечения элемента и не более 100 мм; диаметр навивки спиралей или диаметр колец - не менее 200 мм; шаг сеток - не менее 60 мм, но не более 1/3 меньшей стороны сечения элемента и не более 150 мм; шаг навивки спиралей или шаг колец - не менее 40 мм, но не более 1/5 диаметра сечения элемента и не более 100 мм.
Сетки и спирали (кольца) должны охватывать всю рабочую продольную арматуру.
При усилении концевых участков внецентренно сжатых элементов сварные сетки косвенного армирования должны устанавливаться у торца в количестве не менее четырех сеток на длине (считая от торца элемента) не менее 20 , если продольная арматура выполняется из гладких стержней, и не менее 10 - из стержней периодического профиля.
СП 52-101-2003
8.3.16 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади (6.2.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 6.11).
По глубине сетки располагают:
- при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; - при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента.
СП 63.13330.2012
10.3.18 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади (8.1.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 8.9).
По глубине сетки располагают:
при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади; при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах толщины элемента.
Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелого бетона без предварительного напряжения арматуры (к СП 52-101-2003)
5.27. Поперечная арматура в виде сварных сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) должна удовлетворять следующим требованиям:
а) площади стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза; б) шаг сеток (расстояние между сетками в осях стержней одного направления) следует принимать не менее 60 и не более 150 мм; в) размеры ячеек сеток в свету должны быть не менее 45 и не более 100 мм; г) первая сетка располагается на расстоянии 15 - 20 мм от нагруженной поверхности элемента.
Рабочие (холодные) швы бетонирования
• Рабочие швы устраиваются при укладке бетонной смеси в месте технологического перерыва в бетонировании при производстве работ
• Продолжительность перерыва между укладкой смежных слоев бетонной смеси без образования рабочего шва не должна превышать срок начала схватывания бетонной смеси предыдущего слоя. Сроки начала схватывания бетонных смесей должны определяться строительной лабораторией
• Места устройства рабочих швов указываются в Проекте производства работ (ППР) по устройству монолитных конструкций и согласовываются с проектной организацией. ППР разрабатывается организацией производящей эти работы или по её заказу проектной организацией. Рабочий шов показывается линией на плане с выноской "Рабочий шов бетонирования", дается его привязка к осям здания
• Если шов влияет на прочность, жёсткость или гидроизоляцию, то его необходимо указывать в рабочих чертежах марки КЖ
Правила устройства рабочих швов
Поверхность рабочих швов, устраиваемых при укладке бетонной смеси с перерывами, должна быть перпендикулярна оси бетонируемых колонн и балок, поверхности плит и стен. Возобновление бетонирования допускается производить по достижении бетоном прочности не менее 1,5 МПа. Рабочие швы по согласованию с проектной организацией допускается устраивать при бетонировании:
• колонн – на отметке верха фундамента, низа прогонов, балок и подкрановых консолей, верха подкрановых балок, низа капителей колонн;
• балок больших размеров, монолитно соединенных с плитами – на 20-30 мм ниже отметки нижней поверхности плиты, а при наличии в плите вутов – на отметке низа вута плиты;
• плоских плит – в любом месте параллельно меньшей стороне плиты;
• ребристых перекрытий – в направлении, параллельном второстепенным балкам;
• отдельных балок – в пределах средней трети пролета балок, в направлении, параллельном главным балкам (прогонам) в пределах двух средних четвертей пролета прогонов и плит;
• массивов, арок, сводов, резервуаров, бункеров, гидротехнических сооружений, мостов и других сложных инженерных сооружений и конструкций – в местах, указанных в проектах.
• Продолжительность перерыва между укладкой смежных слоев бетонной смеси без образования рабочего шва не должна превышать срок начала схватывания бетонной смеси предыдущего слоя. Сроки начала схватывания бетонных смесей должны определяться строительной лабораторией
• Места устройства рабочих швов указываются в Проекте производства работ (ППР) по устройству монолитных конструкций и согласовываются с проектной организацией. ППР разрабатывается организацией производящей эти работы или по её заказу проектной организацией. Рабочий шов показывается линией на плане с выноской "Рабочий шов бетонирования", дается его привязка к осям здания
• Если шов влияет на прочность, жёсткость или гидроизоляцию, то его необходимо указывать в рабочих чертежах марки КЖ
Правила устройства рабочих швов
Поверхность рабочих швов, устраиваемых при укладке бетонной смеси с перерывами, должна быть перпендикулярна оси бетонируемых колонн и балок, поверхности плит и стен. Возобновление бетонирования допускается производить по достижении бетоном прочности не менее 1,5 МПа. Рабочие швы по согласованию с проектной организацией допускается устраивать при бетонировании:
• колонн – на отметке верха фундамента, низа прогонов, балок и подкрановых консолей, верха подкрановых балок, низа капителей колонн;
• балок больших размеров, монолитно соединенных с плитами – на 20-30 мм ниже отметки нижней поверхности плиты, а при наличии в плите вутов – на отметке низа вута плиты;
• плоских плит – в любом месте параллельно меньшей стороне плиты;
• ребристых перекрытий – в направлении, параллельном второстепенным балкам;
• отдельных балок – в пределах средней трети пролета балок, в направлении, параллельном главным балкам (прогонам) в пределах двух средних четвертей пролета прогонов и плит;
• массивов, арок, сводов, резервуаров, бункеров, гидротехнических сооружений, мостов и других сложных инженерных сооружений и конструкций – в местах, указанных в проектах.
Соответствие степени и предела огнестойкостойкости строительных конструкций
123-ФЗ «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»
Открыть 
СТО 02495307-001-2007. Сварные соединения арматурных стержней в монолитных железобетонных колоннах зданий и сооружений (Сурн1, Сурн3 и Сурн4)
Конструктивные требования повышающие предел огнестойкости
СТО 36554501-006-2006 "Правила по обеспечению огнестойкости и огнесохранности железобетонных конструкций".
10.2 В железобетонных колоннах с продольной арматурой в количестве более четырех стержней в сечении нецелесообразно устанавливать всю арматуру около обогреваемой поверхности. Для повышения предела огнестойкости колонн рабочую арматуру следует установить в максимально возможном удалении от поверхности, ближе к ядру сечения колонн, если это позволяют усилия.
10.3 Колонны большого поперечного сечения с меньшим процентом армирования лучше сопротивляются огневому воздействию, чем колонны меньшего поперечного сечения с большим процентом армирования.
10.4 Предел огнестойкости колонн с косвенным армированием в виде арматурных сварных поперечных сеток, установленных с шагом не более 250 мм, или со спиральной арматурой увеличивается в 1,2 раза.
10.5 Колонны и балки с жесткой арматурой, расположенной в середине сечения, имеют значительно больший предел огнестойкости по потере несущей способности по сравнению с балками и колоннами, армированными стержневой арматурой, расположенной около обогреваемой поверхности.
10.6 В балках, при расположении арматуры разного диаметра и на разных уровнях, следует располагать арматуру большего диаметра дальше от обогреваемой поверхности при пожаре.
10.7 Для повышения предела огнестойкости балок рекомендуется регулировать форму сечения балок: предпочтительнее широкие балки, а не узкие и высокие. В качестве основной арматуры балок рекомендуется использовать более двух стержней, наиболее предпочтительно размещать арматуру в несколько рядов, максимально возможно поместив арматуру вглубь сечения от обогреваемой поверхности.
10.8 На опорах между соседними балками и между балкой и стеной должен быть зазор, который позволит балке свободно удлиняться в процессе огневого воздействия. Ширина зазора должна быть не менее 0,05l, где l — пролет балки.
10.9 В плитах целесообразно иметь поперечную арматуру, которая предохранит рабочую горизонтальную арматуру от выпучивания во время пожара.
10.10 В плитах на стальном профилированном настиле бетон или арматура в гофрах должны соединяться с настилом во избежание его отслоения при огневом воздействии.
Для повышения огнестойкости многопролетных плит из монолитного железобетона на стальном профилированном настиле до R150 в первом крайнем пролете плиты следует увеличить площадь арматуры на 30 % сверх расчета, сечение арматуры на первой промежуточной опоре предусмотреть в два раза больше, чем в первом пролете.
10.11 Предел огнестойкости статически неопределимой конструкции больше предела огнестойкости статически определимой конструкции на 75 %, если площадь сечения арматуры на опоре, где действует отрицательный момент, больше чем в пролете в 1,25 раза; на 100 %, если — в 1,5 раза; на 125 %, если — в 1,75 раза и на 150 %, если — в 2 раза.
Влияние арматуры на опорах учитывают, если 20 % арматуры расположено в пролете и 80 % доводится не менее чем на 0,4lу крайней опоры, и не менее 0,15lна промежуточных опорах.
10.12 Для того, чтобы конструкция температурного шва могла выдерживать высокотемпературное огневое воздействия при пожаре и сохранять достаточные теплоизоляционные свойства, необходимо заполнить его негорючими материалами с низкой теплопроводностью. Ширина температурного шва должна быть не менее 0,0015l, где l — расстояние между температурными швами.
10.13 Во время пожара защитный слой бетона предохраняет арматуру от быстрого нагрева ее до критической температуры. Предел огнестойкости увеличивается, если применить огнезащитное покрытие. Известково-цементная штукатурка толщиной 15 мм, гипсовая — толщиной 10 мм, вермикулитовая — толщиной 5 мм или теплоизоляция из минерального волокна толщиной 5 мм эквивалентны увеличению на 10 мм толщины защитного слоя тяжелого бетона. Огнезащитные покрытия, применяемые для повышения предела огнестойкости конструкций, также могут иметь армирование.
10.14 При применении в стеновых панелях или перекрытиях горючего утеплителя следует предусматривать огнезащиту этого утеплителя по периметру несгораемыми материалами.
10.15 Засыпки и пол из негорючих материалов при теплотехническом расчете включаются в общую толщину плиты и повышают ее предел огнестойкости. Горючие изоляционные слои, уложенные на цементную подготовку, не снижают предела огнестойкости плит. Дополнительные слои стяжки и штукатурки могут быть отнесены к толщине плиты.
10.1 Чем больше защитный слой бетона, тем выше предел огнестойкости конструкции. Если толщина защитного слоя бетона больше 60 мм для тяжелого бетона и 80 мм для легкого бетона, защитный слой бетона может иметь армирование со стороны огневого воздействия в виде сетки из стержней диаметром 1—2 мм с ячейками не более 70x70 мм.
10.2 В железобетонных колоннах с продольной арматурой в количестве более четырех стержней в сечении нецелесообразно устанавливать всю арматуру около обогреваемой поверхности. Для повышения предела огнестойкости колонн рабочую арматуру следует установить в максимально возможном удалении от поверхности, ближе к ядру сечения колонн, если это позволяют усилия.
10.3 Колонны большого поперечного сечения с меньшим процентом армирования лучше сопротивляются огневому воздействию, чем колонны меньшего поперечного сечения с большим процентом армирования.
10.4 Предел огнестойкости колонн с косвенным армированием в виде арматурных сварных поперечных сеток, установленных с шагом не более 250 мм, или со спиральной арматурой увеличивается в 1,2 раза.
10.5 Колонны и балки с жесткой арматурой, расположенной в середине сечения, имеют значительно больший предел огнестойкости по потере несущей способности по сравнению с балками и колоннами, армированными стержневой арматурой, расположенной около обогреваемой поверхности.
10.6 В балках, при расположении арматуры разного диаметра и на разных уровнях, следует располагать арматуру большего диаметра дальше от обогреваемой поверхности при пожаре.
10.7 Для повышения предела огнестойкости балок рекомендуется регулировать форму сечения балок: предпочтительнее широкие балки, а не узкие и высокие. В качестве основной арматуры балок рекомендуется использовать более двух стержней, наиболее предпочтительно размещать арматуру в несколько рядов, максимально возможно поместив арматуру вглубь сечения от обогреваемой поверхности.
10.8 На опорах между соседними балками и между балкой и стеной должен быть зазор, который позволит балке свободно удлиняться в процессе огневого воздействия. Ширина зазора должна быть не менее 0,05l, где l — пролет балки.
10.9 В плитах целесообразно иметь поперечную арматуру, которая предохранит рабочую горизонтальную арматуру от выпучивания во время пожара.
10.10 В плитах на стальном профилированном настиле бетон или арматура в гофрах должны соединяться с настилом во избежание его отслоения при огневом воздействии.
Для повышения огнестойкости многопролетных плит из монолитного железобетона на стальном профилированном настиле до R150 в первом крайнем пролете плиты следует увеличить площадь арматуры на 30 % сверх расчета, сечение арматуры на первой промежуточной опоре предусмотреть в два раза больше, чем в первом пролете.
10.11 Предел огнестойкости статически неопределимой конструкции больше предела огнестойкости статически определимой конструкции на 75 %, если площадь сечения арматуры на опоре, где действует отрицательный момент, больше чем в пролете в 1,25 раза; на 100 %, если — в 1,5 раза; на 125 %, если — в 1,75 раза и на 150 %, если — в 2 раза.
Влияние арматуры на опорах учитывают, если 20 % арматуры расположено в пролете и 80 % доводится не менее чем на 0,4lу крайней опоры, и не менее 0,15lна промежуточных опорах.
10.12 Для того, чтобы конструкция температурного шва могла выдерживать высокотемпературное огневое воздействия при пожаре и сохранять достаточные теплоизоляционные свойства, необходимо заполнить его негорючими материалами с низкой теплопроводностью. Ширина температурного шва должна быть не менее 0,0015l, где l — расстояние между температурными швами.
10.13 Во время пожара защитный слой бетона предохраняет арматуру от быстрого нагрева ее до критической температуры. Предел огнестойкости увеличивается, если применить огнезащитное покрытие. Известково-цементная штукатурка толщиной 15 мм, гипсовая — толщиной 10 мм, вермикулитовая — толщиной 5 мм или теплоизоляция из минерального волокна толщиной 5 мм эквивалентны увеличению на 10 мм толщины защитного слоя тяжелого бетона. Огнезащитные покрытия, применяемые для повышения предела огнестойкости конструкций, также могут иметь армирование.
10.14 При применении в стеновых панелях или перекрытиях горючего утеплителя следует предусматривать огнезащиту этого утеплителя по периметру несгораемыми материалами.
10.15 Засыпки и пол из негорючих материалов при теплотехническом расчете включаются в общую толщину плиты и повышают ее предел огнестойкости. Горючие изоляционные слои, уложенные на цементную подготовку, не снижают предела огнестойкости плит. Дополнительные слои стяжки и штукатурки могут быть отнесены к толщине плиты.
Значение нормируемой отпускной прочности железобетонных изделий
ГОСТ 13015-2012
5.6.3 Значение нормируемой отпускной прочности бетона конкретных изделий следует устанавливать на основе расчета с учетом технологии их изготовления, условий их транспортирования, хранения и монтажа, возможности дальнейшего нарастания прочности бетона изделий в конструкциях и сроков их загружения расчетной нагрузкой...
5.6.3 Значение нормируемой отпускной прочности бетона конкретных изделий следует устанавливать на основе расчета с учетом технологии их изготовления, условий их транспортирования, хранения и монтажа, возможности дальнейшего нарастания прочности бетона изделий в конструкциях и сроков их загружения расчетной нагрузкой...
Требования к положению арматуры, арматурных изделий, закладных деталей и монтажных петель
ГОСТ 13015-2012
5.8.1 Положение арматуры, арматурных изделий, закладных деталей и монтажных петель в изделиях должно соответствовать проектному.
5.8.1 Положение арматуры, арматурных изделий, закладных деталей и монтажных петель в изделиях должно соответствовать проектному.
5.8.2 Минимальные значения толщины защитного слоя бетона до рабочей арматуры (в том числе арматуры, расположенной у внутренних граней полых элементов кольцевого или коробчатого сечения) следует принимать по таблице ...
Отклонения линейных размеров сварных арматурных и закладных изделий
ГОСТ10922-2012 «Арматурные и закладные изделия, их сварные, вязаные и механические соединения для железобетонных конструкций. Общие технические условия.
СП 70.13330.2012_СНиП 3.03.01-87 «Актуализированная редакция. Несущие и ограждающие конструкции».
ГОСТ Р 57997-2017 «Арматурные и закладные изделия сварные, соединения сварные арматуры и закладных изделий железобетонных конструкций. Общие технические условия».
Различие между марками и классами бетона по прочности на сжатие
Марка М – это средняя кубиковая прочность бетона`R в кг/см2; в проектировании железобетонных конструкций с 1986 г. не применяется, но в строительной практике по-прежнему имеет хождение. Класс В – это кубиковая прочность в МПа с обеспеченностью (доверительной вероятностью) 0,95. Как и любой другой материал, бетон обладает неоднородной прочностью – от Rmin до Rmax. Если изменчивость прочности представить в виде кривой нормального распределения (рис. 8), где n – число испытаний, то марка М будет соответствовать ее вершине, а класс В численно соответствует 0,0764М (при коэффициенте вариации 0,135). Например, В30 примерно соответствует М400.
Величина удлинений арматуры при разрыве
При малых удлинениях может произойти хрупкое (внезапное) обрушение железобетонной конструкции, даже при небольших перегрузках: арматура разорвется, когда прогибы малы, а раскрытие трещин незначительно – другими словами, когда конструкция не подает сигналов, предупреждающих о своем опасном состоянии. Поэтому арматура любого класса должна иметь величину равномерного относительного удлинения при разрыве d, как правило, не менее 2 %.
Почему монтажные петли изготавливают из стали класса А-I и почти не применяют сталь других классов?
Не потому, что стержни А-I имеют гладкий профиль, а потому, что у этой стали самые высокие пластические свойства, которые позволяют загибать стержни с малыми радиусами кривизны. Если аналогичные петли изготавливать из “твердой” (высокопрочной) стали, то в них образуются трещины, которые приведут к излому петель, если не в процессе изготовления, то в процессе подъема самой конструкции, что особенно опасно.
Почему величина lan зависит от диаметра арматуры?
При увеличении диаметра вдвое площадь сечения увеличивается вчетверо; вчетверо (при той же прочности) увеличивается и усилие в стержне. Чтобы удержать этот стержень в бетоне от выдергивания, нужно вчетверо больше сил сцепления, в то время как периметр, а значит, и площадь контакта арматуры с бетоном возросли только вдвое. Следовательно, нужно еще вдвое увеличить площадь контакта, т.е. вдвое увеличить длину анкеровки.
В процессе эскизного конструирования при армировании наиболее распространенной сталью класса A-III можно пользоваться простыми зависимостями: для растянутой арматуры lan= 40d, для сжатой lan= 30d, для растянутых стыков внахлестку lan= 50d, для сжатых стыков lan= 35d. Окончательное решение, разумеется, следует принимать с учетом формул СП 63.
Нет результатов, уточните запрос
